根据 ACI 307-08 建议的顺风向等效静风荷载计算法，其中，风力系数 Cf(z)由风洞试验得到。根据 ACI 307-08，假设其沿高度线性分布，以基底极值弯矩等效得到。
对于烟囱 A，以基底弯矩为等效目标，气弹试验结果为 4.956×106 kN·m，与风振响应分析结果 5.078×106 kN·m 较为接近，计算的顺风向等效静风荷载沿高度的变化如图 5-5a 所示。对于烟囱 B，气弹试验结果为 0.548×106 kN·m，与风振响应分析结果0.552×106 kN·m 较为接近，计算的顺风向等效静风荷载如图 5-5b 所示。
图 5-5 给出了由中美规范计算的等效静风荷载与试验结果计算值的比较。由图可见，中美规范的差异体现在两方面，一是等效静风荷载模型不同，AS ...... （共485字） [阅读本文]>>
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制由于风的随机性，脉动风速三分量 u(t)，v(t)，w(t)均为随机过程，一般可假定成均值为零的平稳随机过程，其均方根值分别为 σu，σv，σw。分别采用顺风向、横风向和竖向的湍流强度(Turbule
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制大气边界层的自然风为湍流风，在微观气象尺度范围内，由于气流的不稳定性，其随机周期的变化范围从零点几秒到几分钟不等。对于高度 z(m)处的顺风向湍流风速 u(z，t)(m/s)，其频率的概率分布可通过无
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制20 世纪 60 年代，Davenport [119]基于结构附近未扰动风的湍流特征提出了位于大气边界层内结构的脉动风荷载模型，对于微面或点状结构，基于拟定常假设式中，Cp为风压系数;该假设将来流全脉
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制借鉴风速谱模型式(2-20)，将无量纲谱表达为如下形式：式中，为无量纲风荷载谱， Sp(f) 为单边风荷载谱(N2·s)， f 为频率(Hz)，为脉动风荷载总能量(方差 N2)，为无量纲频率，f0
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制自功率谱参数 Sm、Fm、κ 可根据 S-F曲线，由式(2-49)至式(2-51)获得。式中，为离散的无量纲频率，Nfft为傅里叶变换长度，为奈奎斯特(Nyquist)频率，，γJ 为大于 1 的松弛
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