对于烟囱结构，风致振动以一阶模态为主，运动方程假设为，
其中，M，C，K 为广义质量、阻尼和刚度，x(t)为烟囱位移响应，p(t)为广义风荷载，考虑 TMD系统(图 6-2)，其运动方程为，
其中，m、c、k 为 TMD阻尼器的质量、阻尼和刚度，y(t)为阻尼器相对烟囱的位移，fD(t)为阻尼控制力。
将上式两边除以质量，写为，
其中，为质量比，
为结构自振圆频率，为阻尼器自振圆频率，为结构阻尼比，为阻尼器阻尼比。图6-2 带TMD阻尼体系的结构示意图
阻尼器参数由减振效果最优确定为，最优调制系数定义为阻尼器频率与结构频率之比，
根据 Den Hartog[159]的减震器理论，在简谐荷载作用下，最优参数可简化为，
而对于 ...... （共368字） [阅读本文]>>
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制由于风的随机性，脉动风速三分量 u(t)，v(t)，w(t)均为随机过程，一般可假定成均值为零的平稳随机过程，其均方根值分别为 σu，σv，σw。分别采用顺风向、横风向和竖向的湍流强度(Turbule
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制大气边界层的自然风为湍流风，在微观气象尺度范围内，由于气流的不稳定性，其随机周期的变化范围从零点几秒到几分钟不等。对于高度 z(m)处的顺风向湍流风速 u(z，t)(m/s)，其频率的概率分布可通过无
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制20 世纪 60 年代，Davenport [119]基于结构附近未扰动风的湍流特征提出了位于大气边界层内结构的脉动风荷载模型，对于微面或点状结构，基于拟定常假设式中，Cp为风压系数;该假设将来流全脉
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制借鉴风速谱模型式(2-20)，将无量纲谱表达为如下形式：式中，为无量纲风荷载谱， Sp(f) 为单边风荷载谱(N2·s)， f 为频率(Hz)，为脉动风荷载总能量(方差 N2)，为无量纲频率，f0
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制自功率谱参数 Sm、Fm、κ 可根据 S-F曲线，由式(2-49)至式(2-51)获得。式中，为离散的无量纲频率，Nfft为傅里叶变换长度，为奈奎斯特(Nyquist)频率，，γJ 为大于 1 的松弛
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