1965 年，英国渡桥的 3 座圆柱形冷却塔在风荷载作用下发生倒塌事故，然而实际上当时的风速并未达到设计风速。调查发现，由于当时渡桥电厂有 8 座冷却塔，且排列相对密集，塔群之间的相互干扰导致流场发生巨大变化，引起部分冷却塔所受风荷载急剧增大，从而引起冷却塔的倒塌，这一事故引起了众多学者的注意，使得建筑群的相互干扰效应成为抗风设计中的研究重点。
2008 年，Lam 等[5]通过 CFD发现在风向角 30°时，串列高层建筑之间的高速气流是造成较大负风压的主要原因。2011 年，Lam 等[6]指出采用包络干扰因子(不同折算风速下干扰因子的最大值)来评价干扰效应更为合理。2014 年，Mara 等[7]通 ...... （共2642字） [阅读本文]>>
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制由于风的随机性，脉动风速三分量 u(t)，v(t)，w(t)均为随机过程，一般可假定成均值为零的平稳随机过程，其均方根值分别为 σu，σv，σw。分别采用顺风向、横风向和竖向的湍流强度(Turbule
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制大气边界层的自然风为湍流风，在微观气象尺度范围内，由于气流的不稳定性，其随机周期的变化范围从零点几秒到几分钟不等。对于高度 z(m)处的顺风向湍流风速 u(z，t)(m/s)，其频率的概率分布可通过无
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制20 世纪 60 年代，Davenport [119]基于结构附近未扰动风的湍流特征提出了位于大气边界层内结构的脉动风荷载模型，对于微面或点状结构，基于拟定常假设式中，Cp为风压系数;该假设将来流全脉
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制借鉴风速谱模型式(2-20)，将无量纲谱表达为如下形式：式中，为无量纲风荷载谱， Sp(f) 为单边风荷载谱(N2·s)， f 为频率(Hz)，为脉动风荷载总能量(方差 N2)，为无量纲频率，f0
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制自功率谱参数 Sm、Fm、κ 可根据 S-F曲线，由式(2-49)至式(2-51)获得。式中，为离散的无量纲频率，Nfft为傅里叶变换长度，为奈奎斯特(Nyquist)频率，，γJ 为大于 1 的松弛
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