早在 1961 年，结构风工程奠基人 Davenport 在其博士论文[26]中提出了一种结构抗风设计的基本框架，并在后续文章中将其形象地称为“风荷载链”，如图 1-9所示。其中，在给定的设计来流条件下进行结构抗风设计主要是“风荷载链”的中间三个环节，即由来流风速信息考虑空气动力效应获得风荷载，再由风荷载考虑结构动力效应得到风响应。针对这一过程，Davenport 在 1967 年的一篇文章[27]中给出了时域分析和频域分析的基本流程。由风速到风荷载的过程引入了拟定常假设，在时域上忽略了脉动风速的高阶项，假设风速与风荷载是同步的，在频域中引入“气动导纳函数”修正结构尺度对拟定常假设的影 ...... （共808字） [阅读本文]>>
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制由于风的随机性，脉动风速三分量 u(t)，v(t)，w(t)均为随机过程，一般可假定成均值为零的平稳随机过程，其均方根值分别为 σu，σv，σw。分别采用顺风向、横风向和竖向的湍流强度(Turbule
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制大气边界层的自然风为湍流风，在微观气象尺度范围内，由于气流的不稳定性，其随机周期的变化范围从零点几秒到几分钟不等。对于高度 z(m)处的顺风向湍流风速 u(z，t)(m/s)，其频率的概率分布可通过无
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制20 世纪 60 年代，Davenport [119]基于结构附近未扰动风的湍流特征提出了位于大气边界层内结构的脉动风荷载模型，对于微面或点状结构，基于拟定常假设式中，Cp为风压系数;该假设将来流全脉
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制借鉴风速谱模型式(2-20)，将无量纲谱表达为如下形式：式中，为无量纲风荷载谱， Sp(f) 为单边风荷载谱(N2·s)， f 为频率(Hz)，为脉动风荷载总能量(方差 N2)，为无量纲频率，f0
高耸烟囱结构抗风设计与风振控制自功率谱参数 Sm、Fm、κ 可根据 S-F曲线，由式(2-49)至式(2-51)获得。式中，为离散的无量纲频率，Nfft为傅里叶变换长度，为奈奎斯特(Nyquist)频率，，γJ 为大于 1 的松弛
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